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ccu是哪個(gè)港口（ccu是哪個(gè)港口代碼）

發(fā)布時(shí)間：2023-04-27 15:11:38 稿源：創(chuàng)意嶺閱讀： 808

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本文目錄:

1、試驗(yàn)資料整理及成果應(yīng)用
2、護(hù)士進(jìn)醫(yī)院哪個(gè)科室好CcU科室好不好？
3、icu屬于哪個(gè)科室
4、poccu 是哪個(gè)國家

ccu是哪個(gè)港口（ccu是哪個(gè)港口代碼）

一、試驗(yàn)資料整理及成果應(yīng)用

由試驗(yàn)測記的百分表讀數(shù)ε_y，ε_c和ε_g，根據(jù)式(5-5)、(5-6)可求出飽和粘性土的原狀和重塑狀態(tài)的不排水剪強(qiáng)度C_u和C′_u。若采用電測式十字板剪切儀資料則可用式(5-7)、(5-8)計(jì)算強(qiáng)度C_u和C′_u值。根據(jù)C_u和C′_u值據(jù)式(5-11)可計(jì)算出土的靈敏度S_t。

一、十字板強(qiáng)度與室內(nèi)三軸強(qiáng)度的比較

十字板測得的不排水剪強(qiáng)度，與室內(nèi)三軸不排水強(qiáng)度相比，能更好反映土的天然結(jié)構(gòu)和應(yīng)力狀態(tài)。國內(nèi)、外學(xué)者曾將十字板資料與室內(nèi)試驗(yàn)資料進(jìn)行對比。

1.國內(nèi)對飽和軟粘土所做的比較試驗(yàn)

我國曾在東南沿海一帶做過大量的比較試驗(yàn)，以比較十字板強(qiáng)度與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度及三軸不排水強(qiáng)度之間的差異。所用的試樣都是以薄壁取土器鉆取的高質(zhì)量的未擾動(dòng)土樣。所有土樣的塑性指數(shù)I_p=15～24，粘粒(d＜0.005mm)含量為9%～50%。由34個(gè)土樣整理得q_u/2-C_u關(guān)系式，其關(guān)系用下式表示：

表5-3 現(xiàn)場十字板剪切試驗(yàn)記錄表

q_u/2=C_u-0.03 (5-12)

由34個(gè)土樣整理出三軸不固結(jié)不排水剪強(qiáng)度C_uu-C_u關(guān)系式：

C_uu=C_u-0.037 (5-13)

表5-4 十字板強(qiáng)度與三軸固結(jié)不排水強(qiáng)度的比較

之后，在進(jìn)行福建莆田北洋海堤，浙江舟山大成塘海堤及溫嶺東海塘海堤現(xiàn)場試驗(yàn)時(shí)，都曾比較三軸固結(jié)不排水剪的C_cu與十字板試驗(yàn)的C_u、q_u的試驗(yàn)(十字板試驗(yàn)的C_u、φ_u指標(biāo)的取得，是將十字板強(qiáng)度沿深度的變化換算為十字板強(qiáng)度C_u與垂直固結(jié)壓力的關(guān)系式確定出來)。所得結(jié)果如表5-4所列。

2.國外對靈敏軟粘土所做的比較試驗(yàn)

1972年，Bjerrum提出對填土工程地基，根據(jù)假設(shè)滑動(dòng)面所通過的方向分別采用三軸壓縮、單剪、三軸拉伸三種試驗(yàn)測定不排水抗剪強(qiáng)度，以三者的平均值代表整個(gè)滑動(dòng)面的平均抗剪強(qiáng)度(圖5-5)。

圖5-5 現(xiàn)場不同位置的抗剪強(qiáng)度與室內(nèi)剪切試驗(yàn)的關(guān)系

20世紀(jì)80年代后期，在兩個(gè)場地做了十字板試驗(yàn)與室內(nèi)強(qiáng)度試驗(yàn)的比較。室內(nèi)試驗(yàn)為K₀結(jié)狀態(tài)下的不排水三軸壓縮及拉伸試驗(yàn)、單剪不排水剪切試驗(yàn)。此外，還測定了有效上覆壓力σ′_v0及先期固結(jié)壓力σ′_p等值。

表5-5 各種歸一化不排水抗剪強(qiáng)度的平均值

兩個(gè)場地為高靈敏度的海相粘土，其靈敏度由淺層的 S_t=30 至深處的近于S_t=400。靜止側(cè)壓力系數(shù)K₀=0.55，I_p=10%～17%。兩處的十字板強(qiáng)度C_u(FV)、三軸壓縮τ_c、三軸拉伸τ_e、單剪τ_d及平均強(qiáng)度τ_ave，以相應(yīng)深度的先期固結(jié)壓力σ′_p對上述各種強(qiáng)度進(jìn)行歸一化。在5.5～12.5m范圍內(nèi)算出各種歸一化不排水抗剪強(qiáng)度的平均值，列于表5-5。

由表可以看出，兩個(gè)場地的τ_ave/σ′_p與C_u(FV)/σ′_p平均值是相等的，與τ_d/σ′_p也相當(dāng)一致。這說明：如室內(nèi)的固結(jié)不排水試驗(yàn)是在現(xiàn)場應(yīng)力條件下進(jìn)行固結(jié)的，則十字板試驗(yàn)強(qiáng)度與室內(nèi)歸一化不排水抗剪強(qiáng)度是相同的。

研究資料表明：十字板抗剪強(qiáng)度隨剪切速率的增大而增大，而一般加荷速率比工程實(shí)際的加荷速率大。

Bjerrum依據(jù)軟基上筑堤的破壞實(shí)例，繪出理論的破壞安全系數(shù)與地基土的塑性指數(shù)的關(guān)系，如圖5-6所示。在綜合分析比較實(shí)測的十字板強(qiáng)度與實(shí)際破壞工程反算的平均強(qiáng)度的基礎(chǔ)上，提出了綜合的修正系數(shù)μ，以修正后的十字板不排水抗剪強(qiáng)度作為設(shè)計(jì)值，即：

C_u(設(shè)計(jì)值)=μ·S_u(實(shí)測值) (5-14)

式中：C_u為設(shè)計(jì)采用的不排水抗剪強(qiáng)度；S_u為十字板試驗(yàn)的實(shí)測強(qiáng)度；μ為修正系數(shù)，隨土的塑性指數(shù)而變。

圖5-6 軟基上筑堤的理論破壞安全系數(shù)與地基土塑性指數(shù)的關(guān)系

圖5-7為μ-I_p關(guān)系。由圖可見：I_p越低，μ值越高。其后，一些研究結(jié)果進(jìn)一步驗(yàn)證Bjerrum公式的合理性。

圖5-7 修正系數(shù)μ與I_p的關(guān)系曲線

二、成果應(yīng)用

十字板剪切試驗(yàn)成果可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)來確定地基承載力、單樁承載力，計(jì)算邊坡穩(wěn)定，并判別軟粘土的固結(jié)歷史。

1.計(jì)算軟土地基承載力

根據(jù)中國建筑科學(xué)研究院、華東電力設(shè)計(jì)院的經(jīng)驗(yàn)，地基容許承載力可按式(5-15)估算：

f_k=2C_u+γh (5-15)

式中：f_k為地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)；C_u為修正后的十字板強(qiáng)度(kPa)；γ為土的重度(kN/m³)；h為基礎(chǔ)埋深(m)。

日本中瀨明男(1963)利用圖5-8給出地面處條形荷載下地基極限承載力公式：

土體原位測試與工程勘察

式中：λ為C_u-h直線的斜率；t為C_u-h直線段的延長線在h軸上的截距；B為條形荷載的寬度。

圖5-8 C_uh關(guān)系

根據(jù)式(5-16)，結(jié)合荷載、上部結(jié)構(gòu)和地質(zhì)條件，取安全系數(shù)1.5～2.0，計(jì)算地基容許承載力。

2.軟土地基抗滑穩(wěn)定性分析

用十字板能較準(zhǔn)確圈定滑動(dòng)面位置，并為復(fù)核和采取工程措施提供可靠的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。

對飽和軟粘土地基施工期的穩(wěn)定問題，采用φ=0 分析方法，其抗剪強(qiáng)度應(yīng)選天然強(qiáng)度，可選十字板強(qiáng)度、無側(cè)限抗壓強(qiáng)度或三軸不固結(jié)不排水強(qiáng)度。

在20世紀(jì)50～60年代，國內(nèi)、外都以破壞工程實(shí)例總結(jié)使用十字板強(qiáng)度的經(jīng)驗(yàn)。瑞典的Cadling和Odenstad(1950)根據(jù)11處滑坡工程，以十字板強(qiáng)度計(jì)算安全系數(shù)，其平均值為1.03。南京水利科學(xué)研究院根據(jù)多年的經(jīng)驗(yàn)積累認(rèn)為，以十字板強(qiáng)度用總應(yīng)力分析方法進(jìn)行穩(wěn)定分析時(shí)，穩(wěn)定安全系數(shù)選用1.30左右。交通部港口工程規(guī)范(1978年版)規(guī)定，當(dāng)采用快剪指標(biāo)時(shí)，選K=1.0～1.2，而采用十字板強(qiáng)度，選K=1.1～1.3；而JTJ250-98版中，籠統(tǒng)提到K=1.1～1.3，仍意味著對不同強(qiáng)度選不同的K值。

3.估算樁的端阻力和側(cè)阻力

樁端阻力

q_p=9C_u (5-17)

樁側(cè)阻力

q_s=α·C_u (5-18)

式中：α為與樁類型、土類、土層順序等有關(guān)的系數(shù)。

根據(jù)樁端阻力q_p和樁側(cè)阻力q_s可以估算單樁極限承載力。

4.檢驗(yàn)軟土地基的加固效果

實(shí)踐表明：十字板強(qiáng)度能十分敏感地反映出地基強(qiáng)度增長的狀態(tài)，故已經(jīng)成為檢驗(yàn)加固效果的主要手段。

例如，浙江杜湖土壩地基加固效果的檢驗(yàn)，時(shí)間的跨度長達(dá)10年，有很好的規(guī)律性，見圖5-9。

圖5-9 1970～1980年浙江杜湖土壩地基加固效果檢驗(yàn)

5.判定軟土的固結(jié)歷史